其中，σ1、σ2分别为最大、最小主应力；θ 为最大主应力与1 号片参考轴的夹角；E 为被测材料的弹性模量；ε1、ε2、ε3分别为相应的三个应变片钻孔后产生的释放应变；A、B 为两个释放系数。然而，此类计算方法主要是应用于高应力条件下焊接残余应力的计算，其根本出发点是基于板材厚度较厚、应力水平较高、盲孔周围测量点已部分进入塑性的情况。在大型船舶厚钢板、压力容器中误差不大，但对于荷载作用下板材厚度较薄、应力水平较低的工业及民用钢结构建筑构件的应力检测来说，需要进行专门研究。在钻盲孔时，式（1）中的A、B 值没有解析解，需要通过试验标定来确定，不利于现场快速检测。为此，本文根据试验所采用的相关检测仪器设备，遵循盲孔法的基本原理，从下述几个方面对盲孔法中的释放系数A、B 值进行修正。
 

 需考虑的问题
 

2.1 切削应力
 

切削加工残余应力的产生，与机械应力所造成的塑性变形及热应力所造成的塑性变形有关。在钻孔时，材料处于塑性流动状态，钻头周围存在复杂的压缩塑性变形。此外，切削时材料会因为局部温度上升而膨胀，由于受到周围的约束，呈压缩塑性变形，当冷却之后将产生拉伸残余应力。因此，一般切削后产生的残余应力，多表现为拉伸应力。影响切削残余应力的主要因素是钻头直径、切削深度、材料成分以及钻孔速度和钻孔时对电钻施加的压力等。钻头越大，深度越大，切削产生的残余应力越大；碳素钢的含碳量越低，切削产生的残余应力越大；钻孔速度越快，压力越大，切削产生的残余应力越大。
 

2.2 正应力不均匀
 

按照材料力学基本假定，构件在荷载作用下，在弹性阶段时，截面距中和轴距离相同的受拉、受压纤维，其正应力大小相同，方向相反。表现在双轴对称截面如H 型钢梁上，即为翼缘钢板沿钢板宽度方向截面同一高度处正应力相同，表现为翼缘钢板沿钢板长度方向为各向同性、均匀应力场，可以满足盲孔法基本假定的要求。然而构件在实际受荷状态下，该正应力沿翼缘截面宽度方向并不是均匀分布的，且此不均匀程度随翼缘钢板外伸宽度更为明显，可能影响均匀应力场这一盲孔法之基本假定，需对此进行研究，分析此正应力不均匀现象的影响，并且加以修正。

此外，由于盲孔法检测钢结构构件应力的统计数据要求，仅布置一两个测区并不能准确评价构件截面的正应力水平，需要对同一截面不同位置多处开孔。但这可能造成不同程度的应力集中，从而更进一步不满足材料力学正应力均匀的假定，进而不满足盲孔法的基本假定。
 

2.3 平面应力状态
 

除了H 型钢梁翼缘外伸宽度对盲孔法均匀应力场假定的影响之外，被检测构件尚需满足平面应力状态假定。平面应力假定要求荷载及边界条件沿截面保持不变，但对H 型钢翼缘钢板而言，在其截面中轴线（翼缘宽度方向）位置存在腹板钢板，从而不满足边界条件沿截面保持不变的要求，需要研究其对典型平面应力场假定的影响。上述三类情况均需在盲孔法通用公式中采取修正措施，采用引入修正系数的方法来进行修正。